立磨機部件常見問題解決辦法匯總
近來和個別的粉體廠家的立磨操作員交流時，發(fā)現(xiàn)都有立磨在平穩(wěn)運轉(zhuǎn)時突然振動停磨現(xiàn)象。對當(dāng)時設(shè)備進行檢查，并沒有問題，而當(dāng)時系統(tǒng)參數(shù)也無大的變化。停磨后，發(fā)現(xiàn)磨盤上有一層較厚的粉料，那么為什么會有一層較厚的粉料，而磨又為什么突然震停呢？
振磨原因分析
雖然入磨物料粒度越小產(chǎn)量就越高，但對于立磨來說，要穩(wěn)定運行還必須在磨輥和磨盤之間形成一定厚度的料層，以避免倆者接觸而產(chǎn)生磨損和振動。當(dāng)入磨的粉料達到一定的比例時，由于粉料的流動性比塊狀料大的多，所以經(jīng)過磨輥擠壓形成的料層較薄，這樣就極易產(chǎn)生振動。另外，外溢的粉料被噴口環(huán)的高速風(fēng)帶起，經(jīng)選粉后，只有小部分合格的細(xì)粉被選出，其余在磨內(nèi)循環(huán)，這樣就使磨內(nèi)循環(huán)粉料量加大，而且細(xì)粉顆粒之間又有相互吸附的趨勢，當(dāng)循環(huán)量達到一定程度時,表現(xiàn)為入口負(fù)壓降低,出口負(fù)壓增高，磨內(nèi)循環(huán)在逐步惡化，進出口壓差在增加，這時風(fēng)量不足以浮起越聚越多的粉料時,就會突然大量落至磨盤上,造成料層細(xì)粉增多,輥子咬不住料層，磨輥產(chǎn)生滑移現(xiàn)象，壓迫料層，從而會劇烈振動導(dǎo)致停磨。而跳停前料層厚度無明顯變化，是因大量粉料在磨內(nèi)處于懸浮循環(huán)狀態(tài)，而在跳磨前看似平穩(wěn)運行，到磨跳?？偣膊坏?分鐘時間，連調(diào)整的早間都沒有。而跳磨瞬間料層急劇變薄，是因為塌料后磨盤上粉料過多，磨輥無法咬住物料產(chǎn)生滑移壓破料層，而實際磨內(nèi)物料已相當(dāng)多，這與打開磨實際檢查相符，若這時用輔傳轉(zhuǎn)動磨就會發(fā)現(xiàn)料層較正常運行時厚許多.。
如何提前預(yù)防判斷
1. 料層雖無明顯變化，但磨入口負(fù)壓有降低趨勢，磨機進出口壓差在增加，
振動值也略有增加。還有就是在別的條件未變化情況下(比如立磨所有風(fēng)門和增濕塔出口溫度，和入磨物料未變化的情況下)磨出口溫度在逐漸降低，說明磨內(nèi)懸浮料在增加，如不及時加以調(diào)整，懸浮料會越聚越多，必然會造成塌料停磨。這時可適當(dāng)降低分離器轉(zhuǎn)速，及時釋放部分懸浮粉料，并適當(dāng)減產(chǎn)，待控制的各參數(shù)恢復(fù)正常后，方可恢復(fù)正常操作。
2. 當(dāng)物料發(fā)生變化時（比如現(xiàn)在提倡循環(huán)經(jīng)濟，廢渣利用，不少廠家用各種工業(yè)廢渣，硅石，黃沙，砂巖，硫鐵渣等來代替粘土),這些物料比起標(biāo)準(zhǔn)的三組分石灰石,黏土,鐵質(zhì)校正料相比，易磨性差,在磨里不易磨成成品，等磨到一定程度時，這些物料始終在磨內(nèi)處于循環(huán)懸浮狀態(tài)，落不到磨床上而繼續(xù)被粉磨，也未達到成品細(xì)度而無法出磨，會越聚越多到磨內(nèi)風(fēng)不足以托浮起時就會集中落下，在這種情況下，要改變以往的一些控制方法和參數(shù)，具體方法：適當(dāng)降低入磨負(fù)壓，目的是使未達到成品細(xì)度而出不了磨的懸浮料能夠重新落回到磨盤上粉磨，適當(dāng)降低料層厚度，提高研磨效率，研磨壓力不應(yīng)降低，這樣有利于把這些易磨性差的物料，迅速磨成合格細(xì)粉而抽出磨外。
3. 為了提高立磨產(chǎn)量，可適當(dāng)摻入一定量的粉狀料，但一定要摻合均勻，不致于造成粉料集中進磨，使磨振動跳停。并且只能摻入適當(dāng)比例，應(yīng)和塊狀料有一定粒度級配。而不是越多越好。
總之，立磨入磨粉料比例過多，可造成磨機突然振動停機。在操作過程中當(dāng)參數(shù)發(fā)生變化時，要及時判斷并加以調(diào)整，避免造成頻繁跳停，不僅對設(shè)備造成了損害，而且頻繁啟動還增加了電耗。
由于立式磨具有粉磨效率高，能量消耗小；烘干能力強，人磨物料的水分可高達百分之十幾；具有較強的適應(yīng)能力，占地面積小，約為球磨機占地面積的50％；生料化學(xué)成份測定快，顆粒級配均勻，有利于水泥熟料燒成等一系列優(yōu)點，得到越來越廣泛的采用。特別是近幾年來，在新型干法的水泥生產(chǎn)線中，大都將立式磨作為生料粉磨的設(shè)備，也有部分干法水泥生產(chǎn)線采用立式磨作為水泥粉磨設(shè)備。盡管與球磨機相比，立式磨允許更大的入磨粒度，但由人磨的物料粒度太大帶來的影響卻與球磨機有較大的不同，一般情況下，球磨機的入磨粒度的變化只對磨機的產(chǎn)量和出磨細(xì)度帶來影響。入磨粒度大，球磨機的產(chǎn)量降低，產(chǎn)品細(xì)度增大，但對立磨來說，人磨粒度過大，不僅使得產(chǎn)品的質(zhì)量下降，還更容易造成磨機的系統(tǒng)故障。一些企業(yè)由于工藝條件或管理等方面的原因，未能將入磨物料粒度控制在要求范圍。特別是在過去使用球磨機粉磨系統(tǒng)的企業(yè)，對控制入磨物料粒度重要性認(rèn)識不清，導(dǎo)致過大物料進入立式磨，產(chǎn)生了一系列的問題。筆者試圖通過本文引起有關(guān)人員的高度重視。
粉磨過程簡析立式磨種類較多，其工作原理基本一致。磨機的磨盤在主電機的帶動下旋轉(zhuǎn)，磨輥受到彈簧或液壓力的作用下，緊壓在磨盤的料層上，由于摩擦力作用使磨輥繞心軸作自轉(zhuǎn)運動。物料在磨盤和磨輥之間受擠壓和研磨的聯(lián)合作用粉磨后，被磨盤的離心力拋自四周，烘干用的熱風(fēng)通過圍繞磨盤的風(fēng)嘴把物料帶人上部的分級器進行分級，細(xì)粉帶走，并通過收塵器將細(xì)粉收集下來，粗粉回磨再粉磨。
但是由于人磨的粒度太大，有的大塊物料難以進入磨輥與磨盤之間，下面作一個簡單的分析。
假設(shè)物料為一小圓球，在進入磨輥與磨盤之間時受到的力有：
P1——磨輥作用于物料的力；
P2——磨盤作用于物料的力；
F1——磨輥與物料之間的摩擦力，F(xiàn)1=P1f；
F2——磨盤與物料之間的摩擦力，F(xiàn)2=P2f；
f——鋼在物料上的摩擦系數(shù)，f≈0.24。
欲使物料順利進入磨輥與磨盤之間必有：
P2f+P1f1cosα≥P1sinα (1)
同時還應(yīng)有平衡方程：
P1cosα+fP1sinα=P2 (2)
聯(lián)之解此方程組得：
tgα≤2f/(1一f2)
令φ表示摩擦角，則f=tgφ
由此可得tgα≤tg2φ α≤2φ=2arctg0.24=27。
由于α的變化受輥子直徑和人磨物料粒度影響，在輥子直徑大小不變動的情況下，人磨粒度越大則僅越大，當(dāng)僅超過2倍摩擦角時，物料便會被擠出，粉磨作業(yè)就難以進行，所以對物料的大小應(yīng)有一個限制。除此之外，磨輥與磨盤之間的間隙也對鉗角有一定影響。磨輥與磨盤之間的間隙越大，物料中更容易被“咬”人，但間隙太大又將影響粉磨效率。一般情況下，間隙h=KD。
K——系數(shù)，K=O.01～0.03；
D——磨輥直徑，m。
在這種情況下，立式磨常常取的人磨粒度為：d≤0.05D，這樣完全可以保證α≤2φ中的條件，以保證立式磨工作更加有效可靠。
入磨粒度對立式磨系統(tǒng)的影響
從上述分析中我們知道，立式磨的人料粒度取決于磨輥的大小。在實際工作中，如果人磨物料的粒度d與磨輥的直徑D的比值大于0.05，
那么以下情況就很可能發(fā)生：
(1)由于人磨物料太大，物料不能順利被輥磨鉗人，不能形成較好的研磨層。這種情形就同行使的汽車的車輪壓不住一個籃球，但能壓
住一個乒乓的情形一樣。例如，有的企業(yè)使用的ATOX32.5生料磨，磨盤直徑3.25m，輥子直徑1.95m，設(shè)計生產(chǎn)能力為160t／h，D／d≤0.05計
算，入料粒度 d≤97.5ram，實際要求為d=80mm，但該企業(yè)入磨粒度則遠(yuǎn)大于該控制范圍，嚴(yán)重時一度達到200ram以上，不僅不能達到設(shè)計產(chǎn)量，還致使磨機不能正常工作。當(dāng)降低入磨物料粒度后，生產(chǎn)情況良好，臺時產(chǎn)量穩(wěn)定在170t／h以上。
(2)入磨物料太大，造成的另一后果是振動加大，致使磨輥、磨盤的襯板磨損嚴(yán)重，并造成不均勻溝槽、裂紋和斷邊現(xiàn)象。由于一些較
大的物料并非是圖示那樣的球體，這樣鉗角就會發(fā)生變化。一些不規(guī)則的大塊物料雖然能被磨輥鉗入，但由于其粒度較大，會將磨輥稍微頂起，經(jīng)壓碎后，磨輥在液壓系統(tǒng)的作用下，有一個回落，這種情形發(fā)生較多的情況下，磨輥的振動就非常明顯。眾所周知，過度振動對于機械的系統(tǒng)來說，將大幅增大零件的動載荷，這沖擊動載荷對于各種零部件都是十分有害的，致使磨輥、磨盤的襯板磨損加劇等不良工況頻繁發(fā)生。
(3)入磨物料太大還會造成立磨刮料板松動、脫落。磨盤甩出的細(xì)物料在風(fēng)環(huán)處被氣體吹起，不能吹起的大顆粒物料落進積料箱，由通過裝在磨盤的刮料板刮出，由于入磨物料顆粒較大，不易被粉磨到理想的細(xì)度，落入積料箱的物料較多。因此帶負(fù)荷啟動時刮板阻力大，使得固定刮板的螺絲松動，嚴(yán)重時，刮板脫落，產(chǎn)生填料現(xiàn)象，使得立磨主機負(fù)荷加大而跳機。
(4)在正常的情況下，液壓系統(tǒng)的拉力桿、液壓缸都會磨損。立式磨本身在工作時的振動對這些零件的磨損影響較大。如果入磨的粒度太大，振動將進一步加劇從而導(dǎo)致拉力桿、液壓缸都會磨損更加嚴(yán)重，使密封裝置受損導(dǎo)致液壓系統(tǒng)滲油，使液壓系統(tǒng)的壓力提高困難，嚴(yán)重時無法正常工作。
以上僅僅分析了入磨物料太大造成的一些狀況，已經(jīng)說明與球磨機不同，立式磨的入磨粒度偏大影響的不僅僅是產(chǎn)量和質(zhì)量，還會影響到立式磨的正常工作、機械零件壽命，帶來系統(tǒng)的故障，使立磨的工作自然受到影響。這一點應(yīng)引起廣泛的關(guān)注。
立磨的輔助設(shè)備是為立磨的安全可靠運行提供潤滑、冷卻、密封和施加研磨壓力的一組設(shè)備，以我公司ATOX R-50型立磨和MLS 4531型立磨為例，其輔助設(shè)備通常有:密封風(fēng)機、主減速器潤滑站、張緊站(或液壓站)、磨輥潤滑站等?，F(xiàn)將我公司輔助設(shè)備常見故障及處理經(jīng)驗介紹如下。
1 密封風(fēng)機
密封風(fēng)機的作用是向磨輥軸承氣封腔鼓入一定壓力的氣體，使氣封腔里呈正壓，防止磨機跳?；蜻\行中偶爾出現(xiàn)的正壓氣流攜帶粉塵進入軸承腔里損壞軸承。其常見故障是密封風(fēng)機電流波動和密封壓力低報。
中控顯示密封風(fēng)機電流降低性的波動，則多為風(fēng)機三角帶因磨損出現(xiàn)裂口打滑導(dǎo)致，停機后應(yīng)著重檢查風(fēng)機三角帶并予以更換。
壓力低報會造成磨機跳停。首先應(yīng)檢查風(fēng)機入口濾網(wǎng)是否積灰，排除此類因素應(yīng)檢查密封風(fēng)管是否破損，對于MLS立磨，則多為磨腔里環(huán)狀密封風(fēng)管與磨輥聯(lián)接的關(guān)節(jié)軸承處法蘭脫開。
2 主減速器潤滑站
1臺低壓循環(huán)加熱泵、1臺循環(huán)泵和4臺高壓泵組成主減速器潤滑站。
循環(huán)加熱泵用于加熱潤滑油；循環(huán)泵用于向齒輪腔里提供一定流量和壓力的潤滑油；4臺高壓泵則向磨減速器上部的承載磨機負(fù)荷的12塊滑塊提供高壓油，以形成高壓油膜。
常見的故障及處理:
1)主減速器輸入軸軸承溫度高
通常因潤滑油溫高造成，應(yīng)檢查冷卻水管路上的溫控閥是否打開，水過濾器濾芯是否被污泥堵塞，并相應(yīng)處理。
2)減速器油位低報
如果油位低報發(fā)生在油站起動階段，則現(xiàn)場調(diào)節(jié)向上下油腔供油的油路上的截流閥，重新分配油流量，運行一段時間后，即可消除。如果發(fā)生在磨機停機后，油站還在運行時，此時多半因為油路泄漏造成，應(yīng)檢查油冷器是否發(fā)生泄漏，并重新補油。
3)止推滑塊油壓低報
如果并排的2塊滑塊壓力低報或間隔的4塊滑塊壓力低報，則會造成磨機跳停。通常現(xiàn)場應(yīng)核對壓力低報的滑塊供油壓力表上實際讀數(shù)，若讀數(shù)正常，則為繼電器誤報警，儀表工處理即可。還有一種情況，因冷卻水管路上的溫控閥動作不靈(不能根據(jù)油溫高低來關(guān)閉)，導(dǎo)致油溫過高，也引起滑塊壓力低報，它一般會造成磨機停機，修理或干脆拆除溫控閥，完全由人工來開關(guān)冷卻水閥門開度。
4)高壓泵入口油壓低報
也因油溫變化引起，需在磨機運行較長時間過程中，手動調(diào)節(jié)管路上的壓力調(diào)節(jié)閥，使油壓值穩(wěn)定在0.1MPa。
3 張緊站(液壓站)
由1臺循環(huán)過濾泵、1臺壓力泵構(gòu)成，用于向磨輥施加研磨壓力和提升磨輥(僅ATOX磨機有提升功能)。
常見故障及處理:
1)磨輥提升不起來
因油管老化更換后，有外界空氣混入油路里，未排氣，通過檢測孔排氣后，即可正常。
2)輥位報警
在磨機磨輥提升過程中發(fā)生，因3個接近開關(guān)未能同時感應(yīng)到信號，也即磨輥提升的高度不一致。一般多為探頭故障或感應(yīng)片積灰。
4 磨輥潤滑站
由1臺循環(huán)過濾泵、3臺供油泵和3臺回油泵構(gòu)成，每1個磨輥對應(yīng)1臺供油泵和1臺回油泵，向磨輥軸承提供冷卻過濾后的潤滑油。
故障及處理:
1)油溫報警
磨輥潤滑系統(tǒng)對油溫的波動最為敏感，它要求油箱油溫在52～53℃之間波動。冬季，在管路上投入線性加熱器，輔以太陽燈烘油箱；夏季，投入2個油冷器和用軸流風(fēng)機對著油箱吹風(fēng)冷卻。
2)真空開關(guān)報警
真空開關(guān)安置在每臺回油泵入口前，用于控制跟回油泵相對應(yīng)的供油泵的開停，以防止磨輥里油位過高造成泄漏。油溫低時，供油泵的運行是不連續(xù)的。
如果某一個磨輥的真空開關(guān)報警不停，則應(yīng)考慮油管聯(lián)接是否正確，更換磨腔里的金屬軟管后，更應(yīng)認(rèn)真檢查。比如1號輥的供油管和2號輥的供油管互相接錯，在控制系統(tǒng)上，1號輥真空開關(guān)控制著向2號輥進油的1號泵，如果1號輥真空開關(guān)動作，則2號輥停止進油，而2號輥真空不會動作，2號泵繼續(xù)運行，向1號輥供油，則1號輥真空開關(guān)始終報警。
3)磨輥漏油
應(yīng)考慮油管接頭漏氣和軟管部分老化破損漏氣，導(dǎo)致真空開關(guān)不動作。
車間立磨投產(chǎn)初期平均臺時產(chǎn)量450 t／h，隨著磨輥輥皮磨損的加劇(輥皮設(shè)計使用壽命為10 500 h，但因我公司入磨物料易磨性偏低，輥皮磨損速度相對較快)，立磨臺時產(chǎn)量逐漸下降，至立磨噴嘴環(huán)改造前，磨機臺時產(chǎn)量已下降至410 t／h.當(dāng)磨輥輥皮和磨盤襯板磨損后，輥與盤之間的接觸形式由線接觸改為內(nèi)端點接觸，立磨粉磨作業(yè)區(qū)主要發(fā)生在磨輥與磨盤的外端(靠磨殼體側(cè))，當(dāng)磨輥與磨盤襯板外端形成凹槽后，磨輥對物料的作用面發(fā)生了變化，碾壓研磨效率大大降低，導(dǎo)致吐渣料增大。因此隨著磨輥輥皮的磨損量增大，磨機臺時產(chǎn)量逐漸降低。鑒于磨輥輥皮磨損是不可逆轉(zhuǎn)的，為了在當(dāng)前工況下提高磨機臺時產(chǎn)量，我們主要從優(yōu)化立磨工藝著手。在生產(chǎn)中，我們發(fā)現(xiàn)當(dāng)磨機喂料偏高時，磨盤料層增厚，吐渣外排量明顯增多，外循環(huán)振動輸送機經(jīng)常壓料造成立磨外排口堵料。降低料層厚度、減少吐渣量的措施有：提高噴嘴環(huán)處風(fēng)速、提高研磨壓力和降產(chǎn)。我公司磨機運行時尾排風(fēng)機風(fēng)門開度基本在97％，已達到滿負(fù)荷運行；研磨壓力高給定值設(shè)定為190 bar，在我們?nèi)粘Ｉa(chǎn)中，研磨壓力基本都給定在190 bar，已沒有提高余地；因此為了保證磨系統(tǒng)安全穩(wěn)定運行，只有通過降產(chǎn)來滿足。
2采取措施 HLM立磨是一種全風(fēng)掃磨，噴嘴環(huán)處風(fēng)速的大小與臺時產(chǎn)量有著直接的關(guān)系，適宜的風(fēng)速可以形成良好的內(nèi)、外部循環(huán)，使磨盤上的物料層適當(dāng)、穩(wěn)定，粉磨效率高，臺時產(chǎn)量增加；反之，如果磨內(nèi)噴嘴環(huán)風(fēng)速偏低，將造成磨機吐渣量增大，系統(tǒng)循環(huán)負(fù)荷偏高，嚴(yán)重制約了磨機的臺時產(chǎn)量，更甚者，會造成熱風(fēng)室堵料或者飽磨。而為了提高噴嘴環(huán)處風(fēng)速而增加通風(fēng)量會加大尾排風(fēng)機的負(fù)荷，是不經(jīng)濟的做法。因此我們改造的主要思路是減少噴嘴環(huán)有效通風(fēng)面積，提高噴嘴環(huán)風(fēng)速，增加磨機選粉效率，減少吐渣量。2005年10月對立磨噴嘴環(huán)添加了蓋板，蓋板呈月牙弧狀，中間厚度20 mln，兩邊厚度13 mm；蓋板加于磨輥之間；一共3塊。原噴嘴環(huán)截面積約9 m2，蓋板總面積約2 m2，減少有效通風(fēng)截面積約：22．4％。忽略蓋板壓頭等阻力損失，噴嘴環(huán)處風(fēng)速與有效通風(fēng)截面積成線性反比關(guān)系，因此噴嘴環(huán)處風(fēng)速將大幅提高。
HLM立磨是利用料床粉碎原理進行粉磨物料的一種研磨機械。現(xiàn)已被廣泛應(yīng)用于水泥、煤炭、電力等行業(yè)。HLM立磨是一種全風(fēng)掃式磨機，入磨物料經(jīng)過擠壓，在離心力的作用下甩下盤邊沉落到噴口環(huán)處，靠該處的高速風(fēng)將其吹起、吹散，金屬、重礦石將沉降到噴口環(huán)下排出。細(xì)粉帶到立磨上部，經(jīng)分離器分選，成品隨同氣體進入收塵器收集起來，粗粉又循環(huán)回來。粗粉、粗顆粒被拋起，隨著風(fēng)速的降低，使其失去依托，沉降到盤面上，靠離心力進入壓磨軌道進行新一輪的循環(huán)。在多次循環(huán)中，顆粒與氣體之間傳熱使水分蒸發(fā)。因此，HLM立磨集物料的粉磨、輸送、選粉、烘干以及分離金屬塊和重礦石等諸多優(yōu)點于一身。正常條件下，只要通過短期的工藝調(diào)試，立磨都能平穩(wěn)運轉(zhuǎn)。但是，如何優(yōu)化工藝參數(shù)保證質(zhì)量、確保安全、提高產(chǎn)量、降低能耗、提高運轉(zhuǎn)率、不斷提高經(jīng)濟效益是立磨的管理和操作的中心問題。下面針對這些問題，進行簡要的探討。
1、磨內(nèi)通風(fēng)及進出口溫度控制
1.1、入磨風(fēng)的來源及匹配
入磨熱風(fēng)大多采用回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng)的廢氣，也有的工藝系統(tǒng)采用熱風(fēng)爐提供熱風(fēng)，為了調(diào)節(jié)風(fēng)溫和節(jié)約能源，在入磨前還可兌入冷風(fēng)和循環(huán)風(fēng)。
采用熱風(fēng)爐供給熱風(fēng)的工藝系統(tǒng)，為了節(jié)約能源，視物料含水情況可兌入20％～50％的循環(huán)風(fēng)。而采用預(yù)分解窯廢氣作熱風(fēng)源的系統(tǒng)，希望廢氣能全部入磨利用。若有余量則可通過管道將廢氣直接排入收塵器。如果廢氣全部入磨仍不夠，可根據(jù)入磨廢氣的溫度情況，確定兌入部分冷風(fēng)或循環(huán)風(fēng)。
1.2、風(fēng)量、風(fēng)速及風(fēng)溫的控制
(1)風(fēng)量的選定原則
出磨氣體中含塵(成品)濃度應(yīng)在550～750g/m3之間，一般應(yīng)低于700g/m3；
出磨管道風(fēng)速一般要>20m/s，并避免水平布置；噴口環(huán)處的風(fēng)速標(biāo)準(zhǔn)為90m/s，波動范圍為70％～105％；
當(dāng)物料易磨性不好，磨機產(chǎn)量低，往往需選用大一個型號的立磨。相比條件下，在出口風(fēng)量合適時，噴口環(huán)風(fēng)速較低，應(yīng)按需要用鐵板擋上磨輥后噴口環(huán)的孔，減少通風(fēng)面積，增加風(fēng)速。擋多少個孔，要通過風(fēng)平衡計算確定；允許按立磨的具體情況在70％～105％范圍內(nèi)調(diào)整風(fēng)量，但窯磨串聯(lián)的系統(tǒng)應(yīng)不影響窯的煙氣排放。
(2)風(fēng)溫的控制原則
生料磨出磨風(fēng)溫不允許超過120℃。否則軟連接要受損失，旋風(fēng)筒分格輪可能膨脹卡停；煤磨出磨風(fēng)溫視煤質(zhì)情況而定，揮發(fā)分高的，則出磨風(fēng)溫要低些，反之可以高些。一般應(yīng)控制在100℃以下，以免系統(tǒng)燃燒、爆炸等現(xiàn)象的發(fā)生。
在用熱風(fēng)爐供熱風(fēng)的系統(tǒng)，只要出磨物料的水分滿足要求，入收塵器風(fēng)溫高于露點16℃以上，可以適當(dāng)降低入、出口風(fēng)溫，以節(jié)約能源。
烘磨時入口風(fēng)溫不能超過200℃，以免使磨輥內(nèi)潤滑油變質(zhì)。
1.3、防止系統(tǒng)漏風(fēng)
系統(tǒng)漏風(fēng)是指立磨本體及出磨管道、收塵器等處的漏風(fēng)。在總風(fēng)量不變的情況下，系統(tǒng)漏風(fēng)會使噴口環(huán)處的風(fēng)速降低，造成吐渣嚴(yán)重。
由于出口風(fēng)速的降低，使成品的排出量少，循環(huán)負(fù)荷增加，壓差升高。由于惡性循環(huán)，總風(fēng)量減少，易造成飽磨，振動停車。還會使磨內(nèi)輸送能力不足而降低產(chǎn)量。另外，還可降低入收塵器的風(fēng)溫，易出現(xiàn)結(jié)露。如果為了保持噴口環(huán)處的風(fēng)速，而增加通風(fēng)量，這將會加重風(fēng)機和收塵的負(fù)荷，浪費能源。同時也受風(fēng)機能力和收塵器能力的限制。因此系統(tǒng)漏風(fēng)百害而無一利，是在必須克服之列。HLM立磨德方要求系統(tǒng)漏風(fēng)<4％，根據(jù)我們的國情，應(yīng)按漏風(fēng)<10％作風(fēng)路設(shè)計，因此系統(tǒng)漏風(fēng)量一定不能>10％。
2、幾種參數(shù)的選擇
2.1、關(guān)于拉緊力的選擇
立磨的研磨力主要來源于液壓拉緊裝置。通常狀況下，拉緊壓力的選用和物料特性及磨盤料層厚度有關(guān)，因為立磨是料床粉碎，擠壓力通過顆粒間互相傳遞，當(dāng)超過物料的強度時被擠壓破碎，擠壓力越大，破碎程度越高，因此，越堅硬的物料所需拉緊力越高；同理，料層越厚所需的拉緊力也越大。否則，效果不好。
對于易碎性好的物料，拉緊力過大是一種浪費，在料層薄的情況下，還往往造成振動，而易碎性差的物料，所需拉緊力大，料層偏薄會取得更好的粉碎效果。拉緊力選擇的另一個重要依據(jù)為磨機主電機電流。正常工況下不允許超過額定電流，否則應(yīng)調(diào)低拉緊力。
2.2 關(guān)于分離器轉(zhuǎn)速的選擇影響產(chǎn)品細(xì)度的主要因素是分離器的轉(zhuǎn)速和該處的風(fēng)速。在分離器轉(zhuǎn)速不變時，風(fēng)速越大，產(chǎn)品細(xì)度越粗，而風(fēng)速不變時，分離器轉(zhuǎn)速越快，產(chǎn)品顆粒在該處獲得的離心力越大，能通過的顆粒直徑越小，產(chǎn)品細(xì)度越細(xì)。通常狀況下，出磨風(fēng)量是穩(wěn)定的，該處的風(fēng)速也變化不大。因此控制分離器轉(zhuǎn)速是控制產(chǎn)品細(xì)度的主要手段。立磨產(chǎn)品粒度是較均齊的，應(yīng)控制合理的范圍，一般0.08mm篩篩余控制在12％左右可滿足回轉(zhuǎn)窯對生料、煤粉細(xì)度的要求，過細(xì)不僅降低了產(chǎn)量，浪費了能源，而且提高了磨內(nèi)的循環(huán)負(fù)荷，造成壓差不好控制。
2.3、關(guān)于料層厚度的選擇
立磨是料床粉碎設(shè)備，在設(shè)備已定型的條件下，粉碎效果取決于物料的易磨性及所施加的拉緊力和承受這些擠壓力的物料量。拉緊力的調(diào)整范圍是有限的，如果物料難磨，新生單位表面積消耗能量較大，此時若料層較厚，吸收這些能量的物料量增多，造成粉碎過程產(chǎn)生的粗粉多而達到細(xì)度要求的減少，致使產(chǎn)量低、能耗高、循環(huán)負(fù)荷大、壓差不易控制，使工況惡化。因此，在物料難磨的情況下，應(yīng)適當(dāng)減薄料層厚度，以求增加在經(jīng)過擠壓的物料中合格顆粒的比例。反之，如果物料易磨，在較厚的料層時也能產(chǎn)生大量的合格顆粒，應(yīng)適當(dāng)加厚料層，相應(yīng)地提高產(chǎn)量。否則會產(chǎn)生過量粉碎和能源浪費。
3、幾種操作情況的處理
3.1、關(guān)于磨機的振動
立磨正常運行時是很平穩(wěn)的，噪音不超過90分貝，但如調(diào)整得不好，會引起振動，振幅超標(biāo)就會自動停車。因此，調(diào)試階段主要遇到的問題就是振動。引起立磨振動的主要原因有：
有金屬進入磨盤引起振動。為防金屬進入，可安裝除鐵器和金屬探測器；
磨盤上沒有形成料墊，磨輥和磨盤的襯板直接接觸引起振動。形不成料墊的主要原因有：
(1)下料量。立磨的下料量必須適應(yīng)立磨的能力，每當(dāng)下料量低于立磨的產(chǎn)量，料層會逐漸變薄，當(dāng)料層薄到一定程度時，在拉緊力和本身自重的作用下，會出現(xiàn)間斷的輥盤直接接觸撞擊的機會，引起振動。
(2)物料硬度低，易碎性好。當(dāng)物料易碎性好、硬度低、拉緊力較高的情況下，即使有一定的料層厚度，在瞬間也有壓空的可能引起振動。
(3)擋料環(huán)低。當(dāng)物料易磨易碎，擋料環(huán)較低，很難保證平穩(wěn)的料層厚度，因此，物料易磨應(yīng)適當(dāng)提高擋料環(huán)。
(4)飽磨振動。磨內(nèi)物料沉降后幾乎把磨輥埋上，稱為飽磨。
產(chǎn)生飽磨的原因有：下料量過大，使磨內(nèi)的循環(huán)負(fù)荷增大；分離器轉(zhuǎn)速過快，使磨內(nèi)的循環(huán)負(fù)荷增加；循環(huán)負(fù)荷大，使產(chǎn)生的粉料量過多，超過了通過磨內(nèi)氣體的攜帶能力；磨內(nèi)通風(fēng)量不足，系統(tǒng)大量漏風(fēng)或調(diào)整不合適。
3.2、關(guān)于吐渣
正常情況下，HLM立磨噴口環(huán)的風(fēng)速為90m/s左右，這個風(fēng)速即可將物料吹起，又允許夾雜在物料中的金屬和大密度的雜石從噴口環(huán)處跌落經(jīng)刮板清出磨外，所以有少量的雜物排出是正常的，這個過程稱為吐渣。但如果吐渣量明顯增大則需要及時加以調(diào)節(jié)，穩(wěn)定工況。造成大量吐渣的原因主要是噴口環(huán)處風(fēng)速過低。而造成噴口環(huán)處風(fēng)速低的主要原因有：
(1)系統(tǒng)通風(fēng)量失調(diào)。由于氣體流量計失準(zhǔn)或其它原因，造成系統(tǒng)通風(fēng)大幅度下降。噴口環(huán)處風(fēng)速降低造成大量吐渣。
(2)系統(tǒng)漏風(fēng)嚴(yán)重。雖然風(fēng)機和氣體流量計處風(fēng)量沒有減少，但由于磨機和出磨管道、旋風(fēng)筒、收塵器等大量漏風(fēng)，造成噴口環(huán)處風(fēng)速降低，使吐渣嚴(yán)重。
(3)噴口環(huán)通風(fēng)面積過大。這種現(xiàn)象通常發(fā)生在物料易磨性差的磨上，由于易磨性差，保持同樣的臺時能力所選的立磨規(guī)格較大，產(chǎn)量沒有增加，通風(fēng)量不需按規(guī)格增大而同步增大，但噴口環(huán)面積增大了。如果沒有及時降低通風(fēng)面積，則會造成噴口環(huán)的風(fēng)速較低而吐渣較多。
(4)磨內(nèi)密封裝置損壞。磨機的磨盤座與下架體間，三個拉架桿也有上、下兩道密封裝置，如果這些地方密封損壞，漏風(fēng)嚴(yán)重，將會影響噴口環(huán)的風(fēng)速，造成吐渣加重。
(5)磨盤與噴口環(huán)處的間隙增大。該處間隙一般為5～8mm，如果用以調(diào)整間隙的鐵件磨損或脫落，則會使這個間隙增大，熱風(fēng)從這個間隙通過，從而降低了噴口環(huán)處的風(fēng)速而造成吐渣量增加。
3.3、關(guān)于壓差的控制
HLM立磨的壓差是指運行過程中，分離器下部磨腔與熱煙氣入口靜壓之差，這個壓差主要由兩部分組成，一是熱風(fēng)入磨的噴口環(huán)造成的局部通風(fēng)阻力，在正常工況下，大約有2000～3000Pa，另一部分是從噴口環(huán)上方到取壓點(分離器下部)之間充滿懸浮物料的流體阻力，這兩個阻力之和構(gòu)成了磨床壓差。在正 常運行的工況下，出磨風(fēng)量保持在一個合理的范圍內(nèi)，噴口環(huán)的出口風(fēng)速一般在90m/s左右，因此噴口環(huán)的局部阻力變化不大，磨床壓差的變化就取決于磨腔內(nèi)流體阻力的變化。這個變化的由來，主要是流體內(nèi)懸浮物料量的變化，而懸浮物料量的大小一是取決于喂料量的大小，二是取決于磨腔內(nèi)循環(huán)物料量的大小，喂料量是受控參數(shù)，正常狀況下是較穩(wěn)定的，因此壓差的變化就直
接反映了磨腔內(nèi)循環(huán)物料量(循環(huán)負(fù)荷)的大小。
正常工況磨床壓差應(yīng)是穩(wěn)定的，這標(biāo)志著入磨物料量和出磨物料量達到了動態(tài)平衡，循環(huán)負(fù)荷穩(wěn)定。一旦這個平衡被破壞，循環(huán)負(fù)荷發(fā)生變化，壓差將隨之變化。如果壓差的變化不能及時有效地控制，必然會給運行過程帶來不良后果，主要有以下幾種情況：
(1)壓差降低表明入磨物料量少于出磨物料量，循環(huán)負(fù)荷降低，料床厚度逐漸變薄，薄到極限時會發(fā)生振動而停磨。
(2)壓差不斷增高表明入磨物料量大于出磨物料量，循環(huán)負(fù)荷不斷增加，最終會導(dǎo)致料床不穩(wěn)定或吐渣嚴(yán)重，造成飽磨而振動停車。
壓差增高的原因是入磨物料量大于出磨物料量，一般不是因為無節(jié)制的加料而造成的，而是因為各個工藝環(huán)節(jié)不合理，造成出磨物料量減少。出磨物料應(yīng)是細(xì)度合格的產(chǎn)品。如果料床粉碎效果差，必然會造成出磨物料量減少，循環(huán)量增多；如果粉碎效果很好，但選粉效率低，也同樣會造成出磨物料減少。
影響粉碎效果的因素有以下幾項：
(1)液壓拉緊裝置的拉緊力
在其它因素不變的情況下，液壓拉緊裝置的拉緊力越大，作用于料床上物料的正壓力越大，粉碎效果就越好。但拉緊力過高會增加引起振動的幾率，電機電流也會相應(yīng)增加。因此操作人員要根據(jù)物料的易磨性、產(chǎn)量和細(xì)度指標(biāo)，以及料床形成情況和控制厚度及振動情況等統(tǒng)籌考慮拉緊力的設(shè)定值。
(2)料床厚度
在拉緊力已定的前提下，不同的料床厚度，承受這已定的壓力效果也就不同。尤其是易碎性不同的物料，其要求的破壞應(yīng)力不一樣，因此料床厚度的值也不一樣。
(3)磨盤和磨輥的擠壓工作面
在生產(chǎn)過程中，伴隨著磨盤、磨輥的磨損，粉碎效果會下降，由于種種原因造成盤與輥之間的擠壓工作面凸凹不平時，將會出現(xiàn)局部過粉碎、局部擠壓力不夠的現(xiàn)象，造成粉碎效果差。因此磨盤和磨輥襯板時一起更換，否則會降低粉碎效果。
(4)物料的易碎性
物料的易碎性對于粉碎效果影響很大，立磨選型設(shè)計都是根據(jù)所用原料的試驗數(shù)據(jù)和產(chǎn)量要求而確定規(guī)格型號。在這里值得注意的是：
同一臺磨使用于不同礦山、不同易碎性的原料時，要注意及時調(diào)節(jié)有關(guān)參數(shù)以免造成壓差變動。
分離效果是影響循環(huán)負(fù)荷的主要因素之一。它是指把已符合細(xì)度要求的物料，及時地分離排出磨外這項工作完成的情況。分離效果取決于由分離器轉(zhuǎn)速和磨內(nèi)風(fēng)速所構(gòu)成的流體流場。通常狀況下，分離器轉(zhuǎn)速提高，出磨產(chǎn)品變細(xì)，而在分離器轉(zhuǎn)速已定的情況下。磨內(nèi)風(fēng)速提高，出磨產(chǎn)品變粗。一般這兩項參數(shù)是穩(wěn)定平衡的。
4、立磨的主要經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)及影響因素
立磨的主要經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)有產(chǎn)量、電耗、化學(xué)成分合格率、產(chǎn)品細(xì)度、水分等。
(1)影響產(chǎn)品細(xì)度的主要因素就是分離器轉(zhuǎn)速和該處風(fēng)速，一般風(fēng)速不能任意調(diào)整，因此調(diào)整分離器轉(zhuǎn)速為產(chǎn)品細(xì)度控制的主要手段，分離器是變頻無級調(diào)速，轉(zhuǎn)速越高，產(chǎn)品細(xì)度越細(xì)。立磨的產(chǎn)品細(xì)度是很均齊的，但不能過細(xì)，應(yīng)控制在要求范圍內(nèi)，理想的細(xì)度應(yīng)為9％～12％(0.08mm篩)。產(chǎn)品太細(xì)，既不易操作又造成浪費。
(2)影響產(chǎn)品水分的因素一個是入磨風(fēng)溫，一個是風(fēng)量。風(fēng)量基本恒定，不應(yīng)隨意變化。因此入磨風(fēng)溫就決定了物料出磨水分。在北方，為防均化庫在冬季出現(xiàn)問題，一般出磨物料水分應(yīng)在0.5％以下，不應(yīng)超過0.7％。
(3)影響磨機產(chǎn)量的因素除物料本身的性能外，主要是拉緊壓力、料層厚度的合理配合。拉緊壓力越高，研磨能力越大，料層越薄，粉磨效果越好。但必須要在平穩(wěn)運行的前提下追求產(chǎn)量，否則事與愿違。當(dāng)然磨內(nèi)的通風(fēng)量應(yīng)滿足要求。
(4)產(chǎn)品的電耗是和磨機產(chǎn)量緊密相關(guān)的。產(chǎn)量越高，單位電耗越低。另外與合理用風(fēng)有關(guān)，產(chǎn)量較低，用風(fēng)量很大，勢必增加風(fēng)機的耗電量，因此通風(fēng)量要合理調(diào)節(jié)，在滿足噴口環(huán)風(fēng)速和出磨風(fēng)量含塵濃度的前提下，不應(yīng)使用過大的風(fēng)量。
FRM立磨和立磨系統(tǒng)的加熱法事實上FRM立磨的工作分為三個過程。即：研磨、烘干、選粉。只有在這三個過程都能夠良好運行的情況下，整個立磨的運行才會平穩(wěn)。為了烘干原料中的水分，需要在啟動立磨前對立磨的整個系統(tǒng)預(yù)熱一段時間。（持續(xù)加溫，緩慢預(yù)熱——防止局部過熱）；否則低溫狀態(tài)下的立磨系統(tǒng) 在烘干 （原料）的過程中會帶去較多的熱量。并且成品也就不會干燥，從而在生料輸送（入庫）和從生料倉提取生料的過程中會產(chǎn)生相應(yīng)的問題；同樣，在研磨區(qū)為會出現(xiàn)原料結(jié)塊的現(xiàn)象，原料粘在磨輥和磨盤上，從而導(dǎo)致震動過高和原料溢出。
對磨機進行加（供）熱也是必須的?？梢员苊庠诟鱾€研磨部件 、磨輥和磨盤間形成過高的熱壓。因為磨輥和磨盤重量和厚度都較大，這些部件內(nèi)層溫度在很長一段時間內(nèi)都會比外層低——熱傳遞，熱容量。這種不均勻溫度分布——外熱內(nèi)冷——形成能夠讓這這些生硬部件開裂的熱壓。因此立磨進口溫度的提高應(yīng)該緩慢進行。由于用于烘干過程和低熱量通常是入口溫度聯(lián)系起來的進口溫度180℃~200℃，水分4.5%左右。所以要想在運行過程中時立磨加熱是不可能的——首先應(yīng)該用較底的入口溫度進行預(yù)熱。
在加熱過程中磨內(nèi)應(yīng)有充足的空氣（循環(huán)風(fēng)機必須開啟）磨內(nèi)應(yīng)有空氣（流動）來加強對部件的加熱——即強迫對流。充足的空氣將會磨內(nèi)差壓大于5000Pa.
加熱過程中，應(yīng)該至少持續(xù)到磨出口以及袋收塵溫度達到80℃~90℃度之間在持續(xù)恒溫加熱1小時。
袋式除塵器的運轉(zhuǎn)可分為試運轉(zhuǎn)與日常運轉(zhuǎn)。在試運轉(zhuǎn)中，必須對系統(tǒng)的單一部件進行檢查；在日常運轉(zhuǎn)中，仍應(yīng)進行必要的檢查，特別是對袋式除塵器性能的檢查。在除塵器的使用過程中，要注意主機設(shè)備負(fù)荷的變化對除塵器性能的影響。在除塵器運轉(zhuǎn)之后，應(yīng)密切注意袋式除塵器的工作狀況，做好相關(guān)記錄工作。
一、試運轉(zhuǎn)在新的袋式除塵器試運行時，應(yīng)特別注意檢查下列各點：一是處理風(fēng)量和各測試點壓力及溫度與設(shè)計是否相符；二是濾袋的安裝情況，在使用后，濾袋是否有掉袋、松口、磨損等情況發(fā)生，投運后可通過目測煙囪的排放情況來判斷；三是要注意袋室結(jié)露情況是否存在，排灰系統(tǒng)是否暢通。要注意防止堵塞和腐蝕的發(fā)生，積灰嚴(yán)重時會影響主機的生產(chǎn)；四是清灰周期及清灰時間的調(diào)整。這項工作是左右捕塵性能和運轉(zhuǎn)狀況的重要因素。清灰時間過長，將使附著粉塵層被清落掉，成為濾袋泄漏和破損的原因；清灰時間過短，濾袋上的粉塵尚
未清落掉，就恢復(fù)過濾作業(yè)，將使阻力很快恢復(fù)并逐漸增高，最終影響其使用效果。
新的袋式除塵器試運轉(zhuǎn)時，必須對粉塵性質(zhì)、含塵濃度等進行慎重研究，并根據(jù)不同的清灰方法來決定清灰周期和時間，并在試運轉(zhuǎn)中調(diào)整各項清灰參數(shù)，以達到使用效果。
在開始試運轉(zhuǎn)的一段時間，常常會出現(xiàn)一些事先預(yù)料不到的情況，如出現(xiàn)異常的溫度、壓力、水分等，將給新裝置造成損害。氣體溫度的急劇變化，會引起風(fēng)機軸的變形，造成不平衡狀態(tài)的出現(xiàn)，運轉(zhuǎn)就會發(fā)生振動。一旦停止運轉(zhuǎn)，溫度急劇下降，再重新啟動就又會產(chǎn)生振動，所以根據(jù)氣體溫度來選用不同類型的風(fēng)機。
袋式除塵器試運轉(zhuǎn)的好壞，直接影響其能否投入正常運行，如果處理不當(dāng)，袋式除塵器可能會很快失去效用，因此做好設(shè)備的試運轉(zhuǎn)工作必須細(xì)心和慎重。
二、日常運行在袋式除塵器的日常運行中，運行條件發(fā)生的某些改變或出現(xiàn)的某些故障，都將影響設(shè)備的正常運轉(zhuǎn)狀況和工作性能，所以要定期進行檢查和調(diào)節(jié)，目的是延長濾袋壽命，降低動力消耗并回收有用的物料。
運行記錄。每個通風(fēng)除塵系統(tǒng)都要安裝和備有必要的測試儀表，在日常運行中必須定期進行測定，并準(zhǔn)確地記錄下來，這就可以根據(jù)系統(tǒng)的壓差，進、出口氣體溫度，主電機的電壓、電流等數(shù)值及變化來進行判斷，并及時排除故障，保證其正常運行。通過記錄能發(fā)現(xiàn)許多問題，如清灰機構(gòu)的工作情況、濾袋的工況（破損、糊袋、堵塞等問題），以及系統(tǒng)風(fēng)量的變化等。
流體阻力。Ｕ型壓差計可用來判斷運行情況。壓差增高，意味著濾袋出現(xiàn)堵塞、濾袋上有水汽冷凝、清灰機構(gòu)失效、灰斗積灰過多以致堵塞濾袋、氣體流量增多等情況；壓差降低，則意味著出現(xiàn)了濾袋破損或松脫、進風(fēng)側(cè)管道堵塞或閥門關(guān)閉、箱體或各分室之間有泄漏現(xiàn)象、風(fēng)機轉(zhuǎn)速減慢等情況。
安全。袋式除塵器要特別注意采取防止燃燒、爆炸和火災(zāi)事故等措施。在處理燃燒氣體或高溫氣體時，常常有未完全燃燒的粉塵、火星，以及有燃燒和爆炸性的氣體進入系統(tǒng)之中，有些粉塵具有自燃性或帶電性，同時大多數(shù)濾料的材質(zhì)又都是易燃燒、磨擦?xí)r易產(chǎn)生積聚靜電的，存在著發(fā)生燃燒、爆炸等事故的可能性，因此要很好地考慮采取防火、防爆措施。一是在除塵器的前面設(shè)燃燒室或火星捕集器，以便使未完全燃燒的粉塵與氣體完全燃燒或把火星捕集下來；二是采取防止靜電積聚的措施，各部分用導(dǎo)電材料接地，或在濾料制造時加入導(dǎo)電纖
維；三是防止粉塵的堆積或積聚，以避免粉塵的自燃和爆炸；四是工作人員進入袋室或管道檢查或檢修前，務(wù)必通風(fēng)換氣，嚴(yán)防一氧化碳中毒。
眾所周知，C3A是熟料四大礦物組成之一。傳統(tǒng)的教材總是介紹其具有水化迅速，早強較高，但值不高，放熱多，凝結(jié)很快易使水泥急凝
，干縮變形大，抗硫酸鹽性能差等特點。就水化熱而言，無論是3天、7天、28天還是3個月、1年、6.5年，C3A水化熱在四大礦物中均高居第一；就收縮率而言，C3A在四大礦物中也是高的。這給人們的印象是C3A的缺陷多于優(yōu)點。但C3A在熟料礦物中總是存在的，去掉它是不可能的。如何認(rèn)識其特點，揚長避短，最終使水泥適應(yīng)混凝土客戶的需要是值得我們研究的問題。為此，筆者將自己向同行學(xué)習(xí)的心得作一歸納，介紹給讀者朋友。
1 C3A高的熟料磨制的水泥的缺陷
1.1 易導(dǎo)致混凝土裂縫
介紹，某單位分別對熟料中含C3A8%和1.7%的廠家一和廠家二兩家水泥在嚴(yán)酷的自然條件下修建飛機場跑道，廠家二的路面裂縫寬度和長度都比廠家一小。并且經(jīng)過覆蓋養(yǎng)護后，廠家二的路面裂縫全部愈合，廠家一大部分還都存在，說明熟料中C3A高低與混凝土裂縫密切相關(guān)。
1.2 導(dǎo)致水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度需水量升高
當(dāng)C3A升高1%，水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量也增加1%，而混凝土用水量相應(yīng)提高6～7kg/m3。因此，欲達到與C3A含量低的水泥混凝土相同的強度，就勢必要增加混凝土中水泥的用量，這當(dāng)然會增加混凝土生產(chǎn)成本而為混凝土攪拌站所排斥。
1.3 導(dǎo)致水泥與減水劑的相容性差
指出：就水泥單礦物而言，C3A與超塑化劑適應(yīng)性最差。進一步地，介紹水泥中含C3A量為10.45%、5.00%和2.82%的三家水泥，它們對AF、NF的表觀吸附量大小順序與其中C3A量由高到低完全一致（表觀吸附量大意味著與減水劑相容性差）。
1.4 易使混凝土產(chǎn)生假凝現(xiàn)象
C3A量超過8%的水泥經(jīng)常使混凝土產(chǎn)生假凝現(xiàn)象。
2 熟料中C3A的適宜含量
鑒于C3A有上述明顯缺陷，那么是否其含量越低越好呢?回答是否定的。顯而易見的理由是C3A低勢必會影響水泥的早期強度，這對那些追求水泥早強高以縮短施工時間的水泥用戶尤為不利；在新型干法窯內(nèi)，欲實現(xiàn)過低的C3A，則必然是配料率值P低，導(dǎo)致燒成范圍窄，容易引起熱工制度不穩(wěn)，產(chǎn)生飛砂料的可能性增大。
現(xiàn)摘錄學(xué)者們對熟料中C3A的適宜含量發(fā)表的意見：文獻[2]和文獻[5]提出熟料中C3A含量小于6%；文獻[6]綜合考慮既要降低C3A含量，又要使窯能優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低能耗和長期安全運轉(zhuǎn)，認(rèn)為將C3A控制在不超過8%。
3 消除或減少C3A缺陷的措施
3.1 減少熟料中C3A的含量
方法一是在配料率值設(shè)計中將P降低，這是最簡便的措施。但正如在本文2中所討論的，率值P不可能過低，文獻[6]提出P在1.7左右。
方法二是高溫煅燒快速冷卻。通常根據(jù)熟料的化學(xué)成分計算C3A含量是理論含量，實際上,在硅酸鹽水泥熟料煅燒過程中,一部分Al2O3固溶于C3S中,使實際生成的C3A減少;另外,高溫煅燒使鐵相以C6AF形式存在,也使實際生成的C3A減少;特別是預(yù)分解窯熟料于1350～1280℃時在篦冷機上驟冷,使一部分C3A以玻璃體形式存在，因此, 預(yù)分解窯熟料中的C3A實際含量要比理論計算值少，故急冷能降低熟料中C3A實際含量。
3.2降低C3A活性
C3A晶型對其活性有顯著影響, 斜方晶型的C3A活性高于立方晶型的。熟料煅燒時由于使用二次燃料造成熟料中三氧化硫含量降低，堿的硫酸鹽飽和度降低，多余的堿進入C3A晶格，使立方型的C3A含量下降，斜方晶型的C3A含量增加。為此，熟料煅燒時一定要注意硫酸鹽飽和度變化對礦物晶型的影響，從配料或燃料方面調(diào)整硫酸鹽飽和度。
施工中改變攪拌方式。文獻[8]介紹，長時間連續(xù)攪拌使C3A轉(zhuǎn)換率明顯升高，導(dǎo)致漿體過早變稠僵硬，解決方法是從施工工藝上短時間攪拌后停放一段時間后再攪拌的砂漿C3A轉(zhuǎn)化率較低，砂漿流動性較好。當(dāng)然也可以在水泥粉磨配料時多配些半水石膏以提高硫酸鹽的早期溶解率。
注意一些化合物對C3A反應(yīng)活性的影響，盡量避免或減少其用量。
拌合水中的硫酸鹽含量對C3A反應(yīng)活性的影響不大,但某些化學(xué)物質(zhì)卻能提高C3A的反應(yīng)活性,尤其是能延緩混凝土硬化的外加劑，例如檸檬酸/硼酸、葡糖酸鹽、糖和三乙醇胺。 三乙醇胺還作助磨劑使用。它們都能大幅度提高C3A活性,不過所需要的濃度>0.1%,若作助磨劑使用,濃度不超過0.05%則沒有明顯影響。水化初期的發(fā)熱量也能提高C3A的反應(yīng)活性。目前還沒有發(fā)現(xiàn)能降低C3A的反應(yīng)活性的化合物。
3.3 摻磨細(xì)礦渣或粉煤灰
這是因為摻磨細(xì)礦渣或粉煤灰的水泥較有利于抗硫酸鹽的侵蝕，自然可以減少高C3A含量帶來的水泥抗硫酸鹽性能差的缺陷。
更進一步地,文獻[9]介紹：細(xì)磨礦粉(GGBS)中,氧化鋁的含量7%～8%時,以50%的配比與Ⅰ型水泥（含12%C3A）混合可得與Ⅴ型水泥同樣的抗硫酸鹽侵蝕的效果。如果GGBS中氧化鋁的含量>18%，水泥中C3A含量為8%～12%,GGBS的摻量又<20%,反而對抗硫酸鹽性能不利。這個介紹說明,如果要摻加礦粉以提高高含量C3A水泥的抗硫酸鹽性能,還要注意所選用礦粉中氧化鋁的含量及其在水泥中的摻加量。
3.4 調(diào)整粉磨工藝參數(shù)
通過調(diào)整粉磨系統(tǒng)的工藝參數(shù)使RRB曲線斜率（n值），盡可能在1.0左右。文獻[9]介紹，特征粒徑在16～18μm（n=1.0左右），國內(nèi)有的新型大廠用立磨（或輥壓機—球磨聯(lián)合粉磨系統(tǒng)）磨制水泥，標(biāo)準(zhǔn)稠度不超過27%，需水量不致過大。這顯然可以減少C3A含量對水泥需水量高的影響。
4 結(jié)束語
本文將學(xué)者們對C3A討論的觀點作了歸納總結(jié)，以期對讀者朋友的工作有所啟迪。認(rèn)識C3A對水泥乃至混凝土性能影響的利弊，對熟料和水泥生產(chǎn)進行適當(dāng)?shù)目刂疲枰該P長避短，最終使水泥窯優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)低耗，又能使混凝土用戶樂于接受使用，應(yīng)該是同行們努力的方向。
1．如何正確優(yōu)化軸承安裝游隙
在現(xiàn)代化水泥生產(chǎn)線的生料磨及水泥磨的磨輥中，目前市場上主流的設(shè)計是錐形磨輥設(shè)計。在這種設(shè)計中，絕大多數(shù)立磨制造廠商都采用雙列圓錐滾子軸承(或兩個單列圓錐滾子軸承成對安裝)和圓柱滾子軸承的組合配置方式。其中，圓錐滾子軸承作為固定端，承受來自輥套的軸向工作推力及徑向工作壓力；圓柱滾子軸承作為浮動端，只承受徑向工作壓力，不承受任何軸向工作推力。磨輥正常工作時，軸向的工作推力往往使雙列圓錐滾子軸承的兩列滾子受力不均勻。由于立磨腔室內(nèi)溫度很高，并且工作時磨輥軸承外圈旋轉(zhuǎn)，內(nèi)圈靜止不動，因此，
軸承外圈工作溫度往往會比軸承內(nèi)圈溫度高，導(dǎo)致外圈熱膨脹量比內(nèi)圈膨脹量大，因此圓錐滾子軸承的工作游隙比安裝游隙往往要大，這就加劇了圓錐軸承雙列滾子的受載不均勻性，甚至全部軸向載荷由一列滾子承受，另一列滾子不承受任何載荷。
為了使得圓錐滾子軸承的雙列滾子在工作時都承受合理的載荷，就需要正確調(diào)整其安裝游隙，通常需要預(yù)緊安裝。軸承的預(yù)緊量要合適，預(yù)緊量太大會產(chǎn)生過大的啟動轉(zhuǎn)矩和工作轉(zhuǎn)矩，引起溫升過高，導(dǎo)致過早的疲勞損傷，甚至于軸承燒傷；而預(yù)緊量不足會導(dǎo)致軸承工作游隙過大，單列滾子受載，不受載的那列軸承滾子位置容易歪曲偏斜，在轉(zhuǎn)動過程中會與軸承保持架產(chǎn)生摩擦、碰撞，在沖擊載荷作用下這種現(xiàn)象尤為明顯，容易引起保持架損壞而導(dǎo)致軸承失效停機。同時，在沖擊載荷的作用下，工作游隙過大還會導(dǎo)致輥套來回串動量大，可能對
軸承密封件造成損壞。
另一方面，在很多磨輥應(yīng)用中，我們很難通過預(yù)設(shè)游隙的圓錐滾子軸承來達到較好的安裝游隙。導(dǎo)致這種狀況的原因是軸承、軸和軸承座都有一定的加工誤差范圍。這種制造公差范圍的存在，導(dǎo)致了由于軸承過盈配合引起的游隙減少量的范圍很大，也就是說可能的安裝游隙范圍很寬，甚至很有可能最終的安裝游隙落在軸承理想的安裝游隙范圍之外。
為了說明問題，我們舉一個實際例子，在某型號的立磨中，采用兩個單列圓錐滾子軸承面對面安裝配對使用。由于軸與軸承內(nèi)孔的配合，軸承座與軸承外徑的緊配合量的影響，如果采用預(yù)設(shè)隔圈，由于緊配合導(dǎo)致的軸向游隙減少量會使安裝后的軸承軸向游隙的范圍上下限之差達到0.3mm。
對這個立磨建立分析模型，應(yīng)用專門的軸承分析軟件做出的分析可見，圓錐滾子軸承的工作承載區(qū)與其安裝游隙的關(guān)系
此外，在邊界潤滑條件下，還需要使用具有極壓或抗磨功能的添加劑來防止接觸表面金屬與金屬間的直接接觸，或者通過改善磨輥軸承表面粗糙度的方法來達到改善軸承潤滑的目的。
3．如何選擇密封部件
密封對立磨軸承的工作壽命也有很大的影響。它必須防止?jié)櫥瑒妮S承向外泄漏，同時必須防止外界污染物進入軸承。在顆粒細(xì)小的磨粒工作環(huán)境中，大量微小硬質(zhì)顆粒很容易進入立磨磨輥軸承內(nèi)部，惡化軸承工作環(huán)境，降低潤滑效果，甚至在滾道面形成壓痕，引起點蝕甚至滾道面剝落，降低軸承的工作壽命。因此，選擇高可靠性的密封部件，對提高軸承工作壽命至關(guān)重要。另外，設(shè)計多重密封并在磨輥內(nèi)外設(shè)計一定的壓力差，可以有效防止外界污染物進入軸承內(nèi)部。